某5×30m在用全预应力混凝土连续箱梁桥，横断面为单箱单室构造，箱梁高为1.8m，试验前经检查三个中跨的结构状况基本相同。现选其中两跨进行静、动载试验，试完成以下相关试验设计和操作。（3）关于动载试验设计，以下表述正确的有（ ）。A、通过实测振动加速度计算得到动态增量（冲击系数） B、通过实测动挠度或动应变计算得到动态增量（冲击系数） C、可通过应变片测点识别振型 D、采用环境随机振动法测定自振频率和振型

根据《公路桥梁荷载试验规程》（JTG/TJ21-01-2015）规定，ABD选项为主要加载工况，主跨支点截面最大剪力为附加工况。C选项错误，因为中跨跨中轴力为零。这里需要提醒的是，最大负弯矩加载是针对主跨支点（内支点）截面，而非梁端支点。

桥型振型测定应根据拟识别振型阶数和识别精度布置测点，每个桥跨只布置1个测点显然是远远不够的；根据采样定律，C选项正确，B选项错误；为了得到冲击系数（动态增量）与车速的相关性，桥梁行车动载试验应在一定车速范围内，选取具有代表性的若干个车速工况，每个车速工况应尽量保证车辆匀速通过桥梁。

根据等跨径连续梁桥受力特点，活载作用时边跨为最不利桥跨，边跨最大正弯矩截面的活载弯矩约为中跨跨中的1.25倍左右，因此必须选一边跨进行试验，故A选项错误；因三个中跨跨中的活载正弯矩基本相等，且三个中跨的结构状况基本相同，因此任选其中一跨均具有代表性，考虑到操作的方便性，一般选一边跨和相邻的一中跨作为试验桥跨，故B选项正确；边跨的最大正弯矩截面不位于跨中，因此排除C选项，D选项正确。

由已知条件，梁底混凝土应力增量计算值为σ=MY下/I=2000×1.2/0.6=4000（kN/m2）=4.00MPa，这里的Y下为T梁中性轴到梁底的距离。同理可算得T梁顶面的混凝土应力增量为-2.67MPa（应力受拉为正，受压为负）。

校验系数是实测弹性值与计算值之比，而弹性值=加载测值-卸载测值。因此应变校验系数=（160-6）/200=0.77，挠度校验系数=（8.5-0.5）/10.00=0.8。

根据已知条件，梁底测点的实测弹性应力为σ=Eε=3.45×104×100×10-6=3.45（MPa），应力校验系数为实测弹性值（加裁测值-卸载测值）与理论计算值的比值。

BCD选项均可用于该桥的混凝土表面应力（应变）检测。钢筋应变计是指利用电阻应变片作为敏感元件，采用合适的桥路组合，将应变片张贴在钢筋上，将钢筋预埋（也可直接粘贴在内部钢筋上）在混凝土内部进行应变检测的传感器。而针对本题，试验对象为预应力结构，无特殊情况不允许破坏混凝土保护层在钢筋上粘贴应变片，而是将应变片（标距为80~100mm）直接布置在混凝土表面上。

为保证加载安全和获取分级加载中结构响应与荷载的相关性数据，加载分级中也需采集数据；挠度为整体指标，须保证实测结果的准确性和代表性，故1个截面仅布置1个测点是不够的，更何况箱梁在偏载控制性工况作用下，偏载侧挠度会大于桥轴线处的挠度，因此也就无法保证代表性和控制性。《公路桥梁荷载试验规程》（JTG/TJ21-01-2015）规定，对于整体箱梁，每个挠度测试截面的测点不宜少于3个；应变仪调零是在加载前进行的，一个工况加载过程一般不允许再进行调零操作，否则会影响数据连续性，也不便对信号量值进行实时分析。

桥梁静载试验的测试参数不包括冲击系数。

现行桥规对公路-Ⅰ级的荷载图式做了明确规定，公路-Ⅱ级则是公路-Ⅰ级基础上，考虑一个系数计算得到的，其中车道荷载取公路-Ⅰ级的0.75倍，车辆荷载两者则是相同的。无特殊情形，桥梁荷载试验都是采用车道荷载（用于整体结构计算）进行等效计算的。

桥梁静载试验的测试参数不包括冲击系数。

如加载前和卸载后的车辆停放在相邻试验桥跨上（中跨），虽然车辆驶离试验边跨，但此时桥梁没有真正处于“空载”和“卸载”状态，将对测试结果造成影响；根据相关规范规定，B选项正确；桥梁结构大多是以偏载工况控制设计的，因此C选项正确；试验荷载是与设计控制荷载等效的模拟荷载，无须与设计所规定的荷载图式完全相同，更何况用于整体结构计算的车道荷载是一种简化的荷载形式，实际并不存在，也难以模拟。

根据等跨径连续梁桥受力特点，活载作用时边跨为最不利桥跨，边跨最大正弯矩截面的活载弯矩约为中跨跨中的1.25倍左右，因此必须选一边跨进行试验，故A选项错误；因三个中跨跨中的活载正弯矩基本相等，且三个中跨的结构状况基本相同，因此任选其中一跨均具有代表性，考虑到操作的方便性，一般选一边跨和相邻的一中跨作为试验桥跨，故B选项正确；边跨的最大正弯矩截面不位于跨中，因此排除C选项，D选项正确。

根据现行桥规，0.67、0.78分别为四车道、三车道的横向车道折减系数，对于单车道，取1.20倍的荷载提高系数。该题的桥面行车道宽为7.5m，为双车道设计，不需要进行车道横向折减。

桥型振型测定应根据拟识别振型阶数和识别精度布置测点，每个桥跨只布置1个测点显然是远远不够的；根据采样定律，C选项正确，B选项错误；为了得到冲击系数（动态增量）与车速的相关性，桥梁行车动载试验应在一定车速范围内，选取具有代表性的若干个车速工况，每个车速工况应尽量保证车辆匀速通过桥梁。

对于装配式桥梁，应优先保证最不利受力构件（梁）的截面荷载效率满足要求；一般情形，桥梁偏载工况较中载更加不利，是荷载试验应优先考虑的横向加载位置。该桥为装配式桥梁，且无人行道，边梁（最不利受力构件）的横向分布系数远大于中梁，也只有偏载才能使得边梁的荷载效率满足要求，并保证其他梁不超标。

BCD选项均可用于该桥的混凝土表面应力（应变）检测。钢筋应变计是指利用电阻应变片作为敏感元件，采用合适的桥路组合，将应变片张贴在钢筋上，将钢筋预埋（也可直接粘贴在内部钢筋上）在混凝土内部进行应变检测的传感器。而针对本题，试验对象为预应力结构，无特殊情况不允许破坏混凝土保护层在钢筋上粘贴应变片，而是将应变片（标距为80~100mm）直接布置在混凝土表面上。

检算系数Z2是根据挠度和应变校验系数的较大值查表得到。

由已知条件，梁底混凝土应力增量计算值为σ=MY下/I=2000×1.2/0.6=4000（kN/m2）=4.00MPa，这里的Y下为T梁中性轴到梁底的距离。同理可算得T梁顶面的混凝土应力增量为-2.67MPa（应力受拉为正，受压为负）。

预应力桥梁不允许出现竖向和横向裂缝；BC选项表明有部分主要测点的校验系数和相对残余超过评价指标的限值；跨中梁底最大实测应力增量为4.0MPa，不能作为桥梁承载力不满足要求的判据，还需要将实测值与计算进行比较分析才能下结论。

动态增量（冲击系数）通过实测动挠度或动应变时程曲线求取；振型测定试验中，就环境随机振动此类常用激励方法而言，应变测点的信号量值太小，信噪比很低，难以保证振型识别精度；环境随机振动激励法是实桥振型识别的最常用方法。本题的正确选项为BD。

根据已知条件，梁底测点的实测弹性应力为σ=Eε=3.45×104×100×10-6=3.45（MPa），应力校验系数为实测弹性值（加裁测值-卸载测值）与理论计算值的比值。